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来点高专业的——地震动持续时间对大跨度柔性 结构地震力的影响
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来点高专业的——地震动持续时间对大跨度柔性 结构地震力的影响
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朱斌
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2008-11-02
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发表于
2015-11-17 11:27
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来点高专业的——地震动持续时间对大跨度柔性 结构地震力的影响
许多强地震的宏观震害现象说明,超过一定
强度
的
地面
运动持续时间是造成
结构
物严重破损的重要因素之一。
由表1所列出的实震记录资料说明:有的地震地面运动加速度接近0.7g,但由于持续时间短(2s),震级只有4.7级,结构无明显破坏;而有的地震加速度只有0.024~0.0499,但持续时间长达60s,地震烈度达到Ⅵ~Ⅶ度;明显看出地震动持续时间对地震烈度的影响,特别是长周期结构物应该考虑地震动长持时的影响。
一、地震动持续时间及长持时影响系数
地震动持续时间为地震地面加速度绝对值|a(t)|>kg的时间总和,k常取为 0.03~0.05,|a(t)|>kg的持续时间对总持续时间的比值符合高斯正态分布:
根据对表1资料分析,标准差σ≈0.162g,当ak=0.03~0.05g时,p(|a|>ak)≈0.90~0.80,表1资料表明当ak=0.03~0.05g时,长持时地震烈度达Ⅵ度以上。
文献1中给出了地震总持时见与震级M、震中距Δ(km)、场地的表达式:
式中基岩场地:A=0.03525,B=0.1763,C=0.6169
土壤场地: A=0.1080,B=0.1072,C=0.6506
计算表明,震级随着持时见的增加而增加,在M=8级地震时场地条件影响较小(两条曲线近乎重合)。
由(2)式震级表达式为
ζ作为地震长持时(Tb>3~5s)的影响系数(以岩石
地基
为
基础
传递,覆盖层厚度为40m,曾有学者采用lgTD。表2给出地震长持时影响系数ζ表,由表可见,lgTd系数与Δ=200km时的l系数一致。
因此,对于长持时地震的结构应按下式:
或
求得的反应谱参数进行结构抗震设计。
二、长特时结构地展反应槽的修正
一般的
结构设计
都是短周期( T<3~5s)的地震反应谱,对长周期结构的地震反应谱应作出修正,特别是对大
跨度
斜拉桥
、
悬索桥
等柔性结构。
根据表1长持时地震(Td=60s)的资料对图1中规范地震影响系数曲线长持时部分进行修正:
图1实线所示为长周期修正曲线。
三、大跨度柔性结构地震设计
由大跨度结构动力分析得到各振型的特征值fi或Fi,以下Fi作为结构地震加速度绝对值|a|>0.039的持时,结构总持时Td=Fi/p(|a|>0.039)=Fi/0.9≈1.lFi,由Td按上述计算修正地震影响系数a修和地震长持时影响系数ζ,长持时结构设计地震影响系数为
α
max根据结构荷载组合和地震烈度选用,对于大跨度结构自重和地震作用组合下,采用第三水准烈度,即50年超越概率2%~ 3%的地震进行分析,这时结构的非弹性变形仍控制在"大震不倒"的状态。
X X大桥为主跨1385m悬索桥,结构动力特征分析表明:第1阶振型为对称侧向挠曲振型,f1=0.051Hz,T1=19.6s;第6阶振型为王梁振动为主的振型,fi=0.1428Hz,T6=7.0s;第15阶振型为对称扭转振型,f15=0.2625Hz,T15=3.81s;第39阶振型为主塔振动为主的振型,f39=0.6759Hz,T39=1.48s;
地震设计烈度为Ⅶ度时,αmax=0.50(50年超越概率2%~ 3%),震中距Δ=200km,按上述方法分别求得地震影响系数为表3。
因此,对类似的大跨度结构,由于其结构动力特性的很大差异,应分别采用不同的地震影响系数进行地震设计,上例中梁部结构可采用一个地震影响系数a'=0.l,而主塔振动频率高,周期短,应采用与桥跨结构不同的系数,输入的地震波形也应分别采用长持时与短持时为特征的地震波,选取不利者控制设计。
许多强地震的宏观震害现象说明,超过一定
强度
的
地面
运动持续时间是造成
结构
物严重破损的重要因素之一。
由表1所列出的实震记录资料说明:有的地震地面运动加速度接近0.7g,但由于持续时间短(2s),震级只有4.7级,结构无明显破坏;而有的地震加速度只有0.024~0.0499,但持续时间长达60s,地震烈度达到Ⅵ~Ⅶ度;明显看出地震动持续时间对地震烈度的影响,特别是长周期结构物应该考虑地震动长持时的影响。
一、地震动持续时间及长持时影响系数
地震动持续时间为地震地面加速度绝对值|a(t)|>kg的时间总和,k常取为 0.03~0.05,|a(t)|>kg的持续时间对总持续时间的比值符合高斯正态分布:
根据对表1资料分析,标准差σ≈0.162g,当ak=0.03~0.05g时,p(|a|>ak)≈0.90~0.80,表1资料表明当ak=0.03~0.05g时,长持时地震烈度达Ⅵ度以上。
文献1中给出了地震总持时见与震级M、震中距Δ(km)、场地的表达式:
式中基岩场地:A=0.03525,B=0.1763,C=0.6169
土壤场地: A=0.1080,B=0.1072,C=0.6506
计算表明,震级随着持时见的增加而增加,在M=8级地震时场地条件影响较小(两条曲线近乎重合)。
由(2)式震级表达式为
ζ作为地震长持时(Tb>3~5s)的影响系数(以岩石
地基
为
基础
传递,覆盖层厚度为40m,曾有学者采用lgTD。表2给出地震长持时影响系数ζ表,由表可见,lgTd系数与Δ=200km时的l系数一致。
因此,对于长持时地震的结构应按下式:
或
求得的反应谱参数进行结构抗震设计。
二、长特时结构地展反应槽的修正
一般的
结构设计
都是短周期( T<3~5s)的地震反应谱,对长周期结构的地震反应谱应作出修正,特别是对大
跨度
斜拉桥
、
悬索桥
等柔性结构。
根据表1长持时地震(Td=60s)的资料对图1中规范地震影响系数曲线长持时部分进行修正:
图1实线所示为长周期修正曲线。
三、大跨度柔性结构地震设计
由大跨度结构动力分析得到各振型的特征值fi或Fi,以下Fi作为结构地震加速度绝对值|a|>0.039的持时,结构总持时Td=Fi/p(|a|>0.039)=Fi/0.9≈1.lFi,由Td按上述计算修正地震影响系数a修和地震长持时影响系数ζ,长持时结构设计地震影响系数为
α
max根据结构荷载组合和地震烈度选用,对于大跨度结构自重和地震作用组合下,采用第三水准烈度,即50年超越概率2%~ 3%的地震进行分析,这时结构的非弹性变形仍控制在"大震不倒"的状态。
X X大桥为主跨1385m悬索桥,结构动力特征分析表明:第1阶振型为对称侧向挠曲振型,f1=0.051Hz,T1=19.6s;第6阶振型为王梁振动为主的振型,fi=0.1428Hz,T6=7.0s;第15阶振型为对称扭转振型,f15=0.2625Hz,T15=3.81s;第39阶振型为主塔振动为主的振型,f39=0.6759Hz,T39=1.48s;
地震设计烈度为Ⅶ度时,αmax=0.50(50年超越概率2%~ 3%),震中距Δ=200km,按上述方法分别求得地震影响系数为表3。
因此,对类似的大跨度结构,由于其结构动力特性的很大差异,应分别采用不同的地震影响系数进行地震设计,上例中梁部结构可采用一个地震影响系数a'=0.l,而主塔振动频率高,周期短,应采用与桥跨结构不同的系数,输入的地震波形也应分别采用长持时与短持时为特征的地震波,选取不利者控制设计。
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2015-11-17 12:02
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第一次知道
大
跨度
斜拉桥
、
悬索桥
等柔性结构,长知识了。
一直努力中……
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这么专业系统的数据的,学习了
王琦峰
浙江省慈溪市龙山镇龙山小学 315311
QQ:151412943
Email:FS00120@163.com wangqf@zjxxkx.com
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好晕
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专业性太强,只能点赞了
海宁小学科学联盟 联系QQ389853241
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我就说实话好了,看不懂……你们就尽情地笑我笨吧
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天书,看不懂。
QQ:573014161 网名:灰太人
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太高深了
秦爱军 杭州建德市 QQ:403962363
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